40個(gè)廢水調試指導問(wèn)題解析（21-40）

21、我們采用A2O工藝，現在總磷去除還可以，但是氨氮一直沒(méi)降低，調試已經(jīng)有三個(gè)月了，我曾經(jīng)看到過(guò)一篇文章說(shuō)不用內回流也可以降氨氮，而我們的內回流不好控制，幾乎沒(méi)有，不知道要怎么做才能降低氨氮？

答：根據你說(shuō)的情況出水氨氮高于進(jìn)水與沒(méi)有回流無(wú)關(guān)的，主要還是反應時(shí)間不夠，估計這類(lèi)廢水有機氮較高，由于硝化時(shí)間不夠，有機氮的氨化速率大于氨氮的硝化速率，出水氨氮上升也是很正常的，還要確認硝化的基本條件是否控制好。

22、接觸氧化裝置生物膜培養過(guò)程中發(fā)現生物膜形成后又會(huì )脫落，如何解決和避免呢？

答：生物膜形成而大部分又脫落是很正常的現象，一般脫落后第二次或第三次重新形成后才算是掛膜成功，也就是說(shuō)第一次生物膜形成不能算掛膜成功，如果第一次掛膜后不大量脫落是偶然的，經(jīng)一、二次脫落后才形成才是必然的，大多數情況下是這樣的。

23、腈綸廢水較難處理，用什么處理工藝合適？

答：腈綸廢水的可生化性較差，含有大量低聚物和SCN等無(wú)機性COD，所以先要預處理，如中和，混凝，然后用生化處理，生化處理建議用生物膜法，前面要有酸化工序。

24、接觸氧化池是否用按填料空隙率計算水力停留時(shí)間？如何計算？

答：按填料空隙率計算水力停留時(shí)間是沒(méi)意義的，也算不準，應該是容積負荷和污水在生化池的停留時(shí)間。

25、水解酸化階段會(huì )不會(huì )出現COD升高現象呢？我的意思是，大分子水解為小分子，原來(lái)水中有些大分子無(wú)法被重鉻酸鉀氧化，而水解后卻可以。我做的是垃圾滲濾液。

答：確實(shí)有可能原來(lái)不能被重鉻酸鉀氧化的大分子有機物通過(guò)水解酸化后能被氧化了，但水解酸化池出水COD還是不會(huì )升高的，理由是：

（1）重鉻酸鉀法測定COD時(shí)，有硫酸銀作催化劑，可氧化95%以上的有機物；

（2）水解酸化過(guò)程中COD也會(huì )去除一部分的，去除率肯定高于前面說(shuō)的不能被重鉻酸鉀氧化的那些物質(zhì)。

26、（1）我們用蒸餾滴定法測氨氮時(shí)，餾出液呈現黃色，影響滴定終點(diǎn)，不知道是為什么，怎么避免或者排除干擾。

（2）好氧污泥濃度的測定時(shí)，是取10ml沉淀了半小時(shí)的污泥，還是取10ml水和污泥的混合物沉淀后測定。好氧污泥濃度一般控制在多少是正常的。

（3）水解酸化池的污泥濃度一般是多少為正常的。

答：濃度高要稀釋后用比色法測定。如果加入顯色劑后仍有黃色，說(shuō)明氨氮濃度很低（只是猜測）。污泥濃度測定要用100ml混合液在量筒沉降后的污泥來(lái)測定，污泥濃度控制的范圍要根據裝置的實(shí)際污泥負荷來(lái)定，不能一概而論的。

27．問(wèn)：在春節期間，卡魯塞爾2000怎么運行（春節一些人回家，沒(méi)有倒班）？

答：只要污水不斷人就不能休息，所謂的周末運行模式靠不住的。

28、我廠(chǎng)的UNITANK系統其主體為三格池結構（三個(gè)池可分為左邊池、中池、右邊池），三池之間為連通形式，每池設有曝氣系統，采用機械表面曝氣，并配有攪拌，外側兩邊池設出水堰以及污泥排放裝置，兩池交替作為曝氣和沉淀池，污水可進(jìn)人三池中的任何一個(gè)?，F工藝運行分兩個(gè)主體運行階段，第一主體階段運行步驟如下：

（1）污水先進(jìn)入左邊池，同時(shí)左邊池進(jìn)行厭氧攪拌，攪拌時(shí)間為1小時(shí)。中池好氧曝氣，右邊池做沉淀池出水。

（2）污水繼續進(jìn)入左邊池，左邊池停止攪拌，進(jìn)行好氧曝氣，曝氣時(shí)間為3.5小時(shí)。中池始終好氧曝氣，右邊池還做沉淀池出水。

（3）左邊池停止曝氣，靜沉，靜沉時(shí)間為1小時(shí)。污水由進(jìn)左邊池改進(jìn)中間池。中池始終好氧曝氣，右邊池還出水。第一個(gè)主體運行階段（共6小時(shí)）結束后，通過(guò)一個(gè)短暫的過(guò)渡段（0.5小時(shí)反沖洗），即進(jìn)入第二個(gè)主體運行階段。第二個(gè)主體運行階段過(guò)程改為污水從右邊池進(jìn)入系統，混合液通過(guò)中間池再進(jìn)入作為沉淀池的左邊池，水流方向相反，操作過(guò)程相同。以上工藝在我廠(chǎng)已運行兩年，我認為該工藝在脫磷除氮方面存在著(zhù)一些漏洞，即在各個(gè)主體階段沉淀池排出的水沒(méi)有經(jīng)過(guò)一個(gè)完整的厭氧—好氧過(guò)程，排出的水其實(shí)以好氧水為主。

另一方面我覺(jué)的現工藝在厭氧—好氧段時(shí)間分配不合理，好氧段時(shí)間過(guò)長(cháng)。對此，我提出了一些建議，以第一主體階段為例：污水先進(jìn)入左邊池進(jìn)行厭氧攪拌，厭氧攪拌一段時(shí)間后污水改進(jìn)入中間池，左邊池停止厭氧攪拌改好氧曝氣，這樣左邊池就好象被“鎖定”一樣，能盡可能完成硝化反應。其后左側池停止曝氣，作為沉淀池。然后進(jìn)入第二個(gè)主體運行階段，污水流動(dòng)方向由右向左，運行過(guò)程相同?！?/span>

建議提出以后我們也實(shí)踐了一段時(shí)間，在實(shí)踐過(guò)程中我們碰到了這樣一個(gè)問(wèn)題，就是其中一邊池被“鎖定”曝氣、而中池改進(jìn)水以后，中池的污泥就始終推流到另一做沉淀池的邊池，結果中池的污泥濃度極低，而沉淀池的邊池污泥濃度很高，造成“泛泥”和磷的二次釋放。對于上述描述的一些情況，想請教下面問(wèn)題：

（1）我的建議對我廠(chǎng)現行的工藝合理嗎？（2）建議中能解決中池大量推泥的弊端嗎？（3）我廠(chǎng)現行的工藝厭氧—好氧段時(shí)間分配合理嗎？

答：三個(gè)問(wèn)題回答如下：

（1）你的建議比現在的運行模式合理。但要作些調整，即在鎖定左池的前提下，延長(cháng)左池進(jìn)水的時(shí)間，相應減少中間池進(jìn)水的時(shí)間，這樣更合理，理由從下條可知。

（2）左池進(jìn)水的時(shí)間增加后，左池更多的污泥推至中池，使中池的泥比調整前的多，可以使中池進(jìn)水時(shí)間結束時(shí)的污泥濃度比現在的運行模式多。

（3）至于厭氧好氧的時(shí)間是要根據脫氮除磷效果要通過(guò)試湊來(lái)定的。無(wú)論左池和中池進(jìn)水時(shí)間如何調節，二池總的進(jìn)水時(shí)間是不變的，中池進(jìn)水時(shí)間增加而左池進(jìn)水時(shí)間減少，推到右池的流量是一樣的，但流過(guò)去的污泥絕對量會(huì )減少。當然各池的污泥濃度不可能平衡，這是交替式曝氣池的特點(diǎn)。

至于要縮短周期的時(shí)間是不對的，對于設有厭氧段的工藝，如果縮短周期時(shí)間，由于邊池出水前的預沉淀時(shí)間不能縮短，所以每周期中的好氧和厭氧時(shí)間就不夠了，即使不考慮除磷，要縮短周期，也要在污泥的沉降性能好的情況下，這樣才能減少預沉淀的時(shí)間，而保證生化應該階段的時(shí)間。還要說(shuō)明的是UNITANK工藝對脫氮除磷有一定的局限性，除磷會(huì )制約脫氮效果。

29、微生物鏡檢時(shí)怎樣計數？我用的是10×的物鏡，16×的目鏡，即總放大倍數為160倍，在總放大倍數160倍下的一個(gè)視野看到3個(gè)鐘蟲(chóng)，那在1平方厘米中有多少鐘蟲(chóng)？

答：應該用100倍，即目鏡和物鏡都是10倍，來(lái)觀(guān)察原生動(dòng)物和后生動(dòng)物，并計數，絲狀菌的豐度100倍也可大致看清，污泥結構和游離細菌的密度觀(guān)察400倍較合適。計數方法是：先確定每毫升曝氣池混合液共有幾滴（假定每毫升有20滴），取一滴混合液于載玻片上，小心蓋上蓋玻片，然后在100倍下將所有泥樣都看一邊，記好各類(lèi)原生動(dòng)物和后生動(dòng)物的數量，然后再觀(guān)察其它內容。

30、處理的是造紙廢水（麥草制漿），采用卡魯塞爾氧化溝，但現在氧化溝的污泥沉淀性很不好，SV30很差，這是何原因造成的？

答：造成原因可能是因為為了滿(mǎn)足供氧量，不得不使曝氣機高速運行，把污泥打碎而使沉降性能更差。這類(lèi)廢水適宜鼓風(fēng)曝氣法，采用推流式，目前的辦法是盡可能避免曝氣機長(cháng)時(shí)間高速運行，控制污泥濃度，回流比盡可能小，以避免沉淀池上升流速過(guò)快。

31、我認為三槽式氧化溝側溝排泥有它的優(yōu)點(diǎn)，但同時(shí)又由它的致命缺點(diǎn)，即像SBR工藝一樣會(huì )形成排泥漏斗，造成初期排泥的濃度高而后期排泥的濃度非常低。從而造成對后續的污泥處理工藝的不利，而且造成控制系統復雜，要借助不可靠的儀表或增加工人的勞動(dòng)強度來(lái)完成。

答：這是完全可避免的，邊溝排泥并不是任何時(shí)間都可排的，如果在A(yíng)階段從曝氣邊溝排泥也不可能出現這情況。污泥沉降性能好的也不一定要則溝排泥，應該根據各裝置的具體情況來(lái)定，至于運行管理要方便，當然要有可靠的控制系統，目前的控制系統應該算是簡(jiǎn)單、成熟的，當然自控系統出問(wèn)題，用人工控制是很不方便，這也是三槽式氧化溝的弱點(diǎn)之一。

32、三槽式氧化溝是如何交替排泥的？是實(shí)測曝氣池污泥濃度進(jìn)行切換還是根據進(jìn)水濃度預測切換？

答：可在A(yíng)、D的起始階段從曝氣側溝排泥，此時(shí)曝氣溝內的污泥濃度也較高，在排泥過(guò)程中，一部分被污泥吸附的物質(zhì)可隨污泥一起排出，也可減輕此后反應該階段的處理負荷，總之，排泥方式和排泥時(shí)間需根據運行周期的時(shí)間、污泥沉降性能等綜合考慮，不能一成不變，交替排泥模式需由單獨的控制系統來(lái)控制，現有三槽式氧化溝的控制程序無(wú)法滿(mǎn)足這方面要求的。

33、三槽式氧化溝運行模式如何編程？如何確定各階段的運行時(shí)間？

答：由于一個(gè)運行周期內的前3個(gè)運行階段與后3個(gè)運行階段的運行狀態(tài)相同，設定時(shí)僅考慮前三個(gè)階段就可。

如：A、B、C三階段的總時(shí)間為4小時(shí)，應先確定C階段的時(shí)間，這個(gè)階段以沉淀為主，假如停止曝氣后將作沉淀用的側溝的混合液在1小時(shí)內能使泥水分離完全，則C階段的時(shí)間就定為1小時(shí)；

A階段是生化反應的主要時(shí)段，其運行時(shí)間應大大長(cháng)于B階段，經(jīng)A階段運行后，大部分生化作用已大部分完成；

B階段是A階段向C階段的過(guò)渡階段，此時(shí)，廢水進(jìn)入中溝，經(jīng)生化處理后流向另一沉淀溝，曝氣側溝在不進(jìn)廢水的情況下繼續曝氣，使溝內尚未降解的物質(zhì)進(jìn)一步轉化，所以B階段的時(shí)間較短。要根據不同的情況來(lái)采用相應的運行模式，如當污泥沉降性能差時(shí)，應該適當增加C階段的時(shí)間，相應減少A、B階段的時(shí)間，必要時(shí)可在C和D之間設一個(gè)過(guò)渡階段。

34、我單位采用卡魯塞爾氧化溝2000型工藝的城市污水處理廠(chǎng)，規模8萬(wàn)噸/天。運行中NH3-N去除不理想，2月份進(jìn)水NH3-N平均為32.35mg/L，出水為25.99mg/L，是否提高好氧區的DO值，就能降低NH3-N值？

答：可提高好氧區的溶解氧，同時(shí)將內回流閘門(mén)開(kāi)大，這樣使反硝化區的缺氧部分容積減少，可在一定程度上提高硝化效果，此外還要考慮堿度是否夠等因素。

35、卡魯塞爾氧化溝的水力設計目前在國內還是一個(gè)尚未充分探討的課題。我想主要原因是其中涉及到方方面面的因素：

如機械設備（特別是表曝機）的機械和水力性能（如曝氣葉輪形狀、轉速、浸沒(méi)深度等）及其運轉中輸入水中的能量（該能量在充氧、推動(dòng)和攪拌上還存在著(zhù)一個(gè)分配關(guān)系)；還有氧化溝具體的布置形式和溝體設計如渠長(cháng)、寬和水深、導流墻的位置、形狀、是否偏心設置等。

將所有這些因素（可能還有上面沒(méi)有提到的）綜合起來(lái)，才能得出卡魯塞爾氧化溝中的具體水流形態(tài)和有關(guān)參數（如流線(xiàn)、湍流程度、斷面流速分布及平均流速等）。由于此問(wèn)題非常復雜，不知對卡魯塞爾水力設計方面有何建議？

答：其實(shí)也沒(méi)這么復雜，氧化溝內的流速與水力停留時(shí)間或是氧化溝的容積沒(méi)有什么定性關(guān)系，氧化溝內的流速是控制溝內不沉淀為準，不宜過(guò)大，流速太小會(huì )使污泥下沉，是通過(guò)水下推進(jìn)器或表曝機來(lái)完成的，只是完成流速的設備要根據與池深、池長(cháng)等來(lái)定，不同廠(chǎng)家的設備選型也不盡相同。

36、能否告知三溝式氧化溝運行管理中的注意事項以及他的局限性。

答：需注意的事項很多，首先要根據實(shí)際情況確定好運行周期的時(shí)間，然后確定周期內各運行階段的時(shí)間。

運行階段應先確定C階段段時(shí)間，因為C階段是泥水分離時(shí)間。還要調整好轉刷的浸沒(méi)深度，使其具有很好的充氧能力和混合推動(dòng)力，池內的所有轉刷的浸沒(méi)深度要一致。轉刷的浸沒(méi)深度應在靜止狀態(tài)下通過(guò)出水堰門(mén)來(lái)調節，即在氧化溝進(jìn)水而不曝氣的狀態(tài)下用出水堰門(mén)的升降來(lái)調節，當轉刷處于合適的浸沒(méi)深度時(shí)，出水堰門(mén)的開(kāi)度即為轉刷運行時(shí)的開(kāi)啟限位。

二條側溝的所有出水堰門(mén)開(kāi)啟狀態(tài)下的限位應該基本相同。應該根據廢水的特性和本裝置的實(shí)際情況，通過(guò)試運行來(lái)確定日常運行的最佳模式并輸入可控編程器，進(jìn)行運行控制。

當出現異常情況時(shí)應該及時(shí)調整運行模式，如：因污泥沉降性能差而造成沉淀溝泥水分離困難使出水帶泥時(shí)，應該增加C階段的時(shí)間，相應減少其它階段的時(shí)間。二條側溝出水堰的開(kāi)閉狀態(tài)是根據設定的工藝要求自控的，半個(gè)周期二條側溝的切換中，在預設定時(shí)，原出水溝的堰門(mén)應在另一預沉溝的出水堰門(mén)全部都開(kāi)啟后再關(guān)閉，以防原預沉溝在出水的初始時(shí)間漂泥。

自控系統出現問(wèn)題時(shí)，可通過(guò)手動(dòng)控制來(lái)運行。手動(dòng)控制時(shí)，各設備的開(kāi)閉時(shí)間和順序應該嚴格按運行模式進(jìn)行，并與自動(dòng)控制程序相同。污泥負荷和泥齡的計算中的生化部分容積可將氧化溝總容積*總生化時(shí)間與總水力停留時(shí)間之比。

37、我公司污水處理站已經(jīng)運行了近六年，近兩個(gè)月發(fā)生的污泥膨脹一直無(wú)法有效的控制，工藝為ICEAS，沉降比為60到90多，但是絲狀菌一般，曝氣時(shí)間一般根據水中溶解氧量來(lái)控制，達到5.0到5.6停止曝氣；我公司的主要污染物為乙醇，時(shí)常會(huì )造成瞬時(shí)沖擊，請給予意見(jiàn)？

答：這類(lèi)水很容易引起膨脹，因為可溶解有機物高，N、P不足要投加。

38、我廠(chǎng)有兩條卡魯塞爾氧化溝，設計日處理量8萬(wàn)噸，現在只運行了一組系統，日處理量4萬(wàn)噸，年后將啟用第二組系統，用一號系統的污泥對二號系統進(jìn)行污泥培養，請說(shuō)說(shuō)具體如何操作？

答：現在已有一組在運行就不用培養了，可在另一組投運前多積累一些污泥引入就可

39、請從實(shí)用性角度談?wù)剬ξ鬯幚硇袠I(yè)的自控技術(shù)的看法，比如說(shuō)是卡魯塞爾工藝呢？

答：生化處理工藝方式很多的，要看什么工藝，如果是傳統鼓風(fēng)曝氣活性污泥法，就沒(méi)必要自控，只要有液位保護控制和泵等設備的手動(dòng)遙控控制就可。

卡魯塞爾氧化溝用自控制當然好，如果有水下推進(jìn)器，用保護控制就可，如果沒(méi)有水下推進(jìn)器，最好用運行控制。我這里說(shuō)的保護控制就是控制系統（如PLC）根據設定的溶解氧范圍，通過(guò)曝氣機的開(kāi)停和轉速使溶解氧控制在要求的范圍內。運行控制就不同，除了前面的要求外，還要考慮在曝氣機慢速運行或只有個(gè)別曝氣機運行時(shí)，防止污泥下沉，即在曝氣機的總體運行狀態(tài)只滿(mǎn)足DO的控制，而不能滿(mǎn)足泥水混和時(shí)能自動(dòng)調控。

40、我們現在是檢測2個(gè)池，1號是有種泥接種的，但是1個(gè)月下來(lái)鏡檢時(shí)只發(fā)現大量草履蟲(chóng)，發(fā)現鐘蟲(chóng)的幾率基本沒(méi)有，最多再加上幾條線(xiàn)形蟲(chóng)；

我們2號是沒(méi)加種泥，然后進(jìn)水曝氣，一個(gè)月后鏡檢時(shí)發(fā)現了大量鐘蟲(chóng)和一些草履蟲(chóng)等其他細菌，但是2個(gè)池的污泥含量都很少。

請問(wèn)現在怎么培養1號池的細菌，怎么增加污泥含量？還有就是曝氣池里的溶解氧很高，一般都再9-11之間，6以下的很少，難得出現幾次，我們鼓風(fēng)機已經(jīng)時(shí)開(kāi)的最小了，而2號池的溶解氧更高，一般都在10－12之間。

答：二池的情況類(lèi)似，是營(yíng)養不足和曝氣過(guò)度引起的，污泥處于不斷增長(cháng)又在不斷自身氧化的狀態(tài)，所以要嚴格控制曝氣時(shí)間，如果無(wú)法增加污泥量，只能采用間斷曝氣，還有營(yíng)養比的控制等問(wèn)題也要注意。